La utilización de materiales de dudosas prestaciones, dio lugar al uso de registros de clases superiores, porque:” claro, como aquí tenemos tanto tráfico…”. Siendo habitual el uso de clase F900 en zonas de rodadura en Puertos, o E600 en polígonos industriales.

Aunque a estas alturas casi todo el mundo tiene ya claro lo fundamental de los registros de fundición, haremos un breve resumen de los que consideramos más importante.

¿Qué es lo más importante en las tapas?. Antes que nada aclarar que en la Comunidad Valenciana acostumbramos a llamar “trapa” al conjunto compuesto de tapa+ marco, mientras que en otras zonas le llaman tapas al conjunto. Aquí lo simplificaremos llamándolo “Registro”.

La aparición de la fundición nodular, propició la fabricación de registros con la misma resistencia, mayor elasticidad y menor peso que los empleados anteriormente con el empleo de la fundición gris (fundición laminar).

Lo primero que tendremos que elegir es el modelo más adecuado al tráfico previsto, lo segundo el marco que mejor acople al sistema de pozo, y lo tercero, una instalación adecuada, ya que de no ser así todo lo anterior no servirá de nada, y por supuesto la calidad y clasificación según norma, correctamente acreditada por su certificado de calidad. 

Elección de la tapa adecuada

Primero: clase recomendada según la zona de instalación. Hacemos una clasificación de producto dependiendo de la zona prevista de utilización y por tanto de las cargas teóricas que va a soportar.

• GRUPO 6 – CLASE F900 mínima. Fuerza de ensayo 900 kN, Zonas sometidas a cargas particularmente elevadas, por ejemplo pavimento de aeropuertos.
• GRUPO 5 – CLASE E600 mínima. Fuerza de ensayo 600 kN. Áreas por las que circulan vehículos de gran tonelaje, por ejemplo pavimentos de aeropuertos y muelles.
• GRUPO 4 – CLASE D400 mínima. Fuerza de ensayo 400 kN. Vías de circulación de carreteras (incluyendo calles peatonales), arcén estabilizado y áreas de estacionamiento para todo tipo de vehículos.
• GRUPO 3 – CLASE C250 mínima. Fuerza de ensayo 250 kN. Para dispositivos de coronamiento colocados en las zonas de canaletas pegadas a las aceras, cuya medida desde el borde se entiende hasta un máximo de 0,5 m sobre la vía de circulación y a 0,2 m sobre la acera.
• GRUPO 2 – CLASE B125 mínima. Fuerza de ensayo 125 kN. Aceras, zonas peatonales y superfícies comparables, áreas de estacionamiento y aparcamientos de varios pisos de coches.
• GRUPO 1 – CLASE A15 mínima. Fuerza de ensayo 15 kN. Zonas susceptibles de ser utilizadas exclusivamente por peatones y ciclistas.

Teniendo en cuenta que la clase B125 supone una resistencia de 12,5 tm aplicadas sobre un círculo de unos 20 cm de diámetro y que los resultados deben ser que después de aplicar 3 veces la carga, no solo no se ha de romper, sino que no ha de experimentar una deformación superior a un pequeño porcentaje, queda totalmente desacreditado el argumento de que se rompen porque los coches se suban a la acera, ya que dudo que ningún coche pese más de 12,5 tm por rueda.

Respecto a las clases, tenemos que ver que los buenos fabricantes, en las clases altas, disponen de varios modelos. Así en la clase D400 podemos encontrar registros de fundición de paso libre 600 y diámetro exterior del marco 850 y altura 10 cm que pesen sobre los 57 kg y exactamente lo mismo que pese sobre los 80 kg. ¿Cuál es la razón? Cuando las tapas van a soportar un tráfico ligero, como el que podría ser el existente en un municipio, podemos pensar en tráfico ligero, camiones de basura, de reparto, coches, autobuses, algún tráiler… Cuando ya pasamos a zonas industriales o accesos portuarios, sabemos que vamos a soportar durante al menos ocho horas al día un tráfico intenso y de elevado tonelaje. Este es el punto en el que habremos de colocar una tapa de tráfico intenso, donde además del peso, también suele cambiar el tipo de junta.

Otra consideración que habremos de tener es el servicio en el que va colocada la tapa. Cuando las tapas se diseñan, se premia el peso en las nervaduras, que son las que soportan el peso, dejando la superficie con poco espesor, pero si el servicio es de aguas residuales, los vapores y la concentración de sulfídrico atacarán a la fundición, por lo que independientemente de las cargas, conviene recurrir a modelos con mayor espesor en la superficie y evitar roturas prematuras.

En los servicios de agua potable, riego, alumbrado, telefonía, telecomunicaciones… podemos ceñirnos a la clase.

Una segunda opción planteada para tratar de alargar la vida de los registros es la aplicación de revestimientos especiales que ayuden a proteger a la fundición de los ataques de los gases, a base fundamentalmente de zinc, Epoxi y Poliuretano.

Ruidos

Una de las cosas que en la aplicación española no contempla la norma es el tema de ruidos. En Francia por ejemplo, antes de certificar se requiere la instalación de la tapa y que esté soportando el tráfico durante un periodo de tiempo, para observar después la ausencia de holguras, deformaciones…ruidos.

Si el ruido es un factor importante a tener en cuenta, deberemos considerar a parte de una buena calidad, una tapa pesada, una junta elastomérica y algún sistema de bloqueo de la tapa, tipo click, cierre… En el caso de tapas cuadradas o rectangulares, recomendaremos que lleve semitapas triangulares, de manera que el apoyo se realice siempre en 3 puntos para que no quede coja y no haga ruido.

Estética

Son tantos los servicios que se instalan actualmente en la vía pública, que se llega a producir una saturación de tapas en la calle, lo que en el caso de cascos históricos o zonas rehabilitadas afea bastante la apariencia, es por elloque se ha desarrollado una gama de registros rellenables o pavimentables, para que pasen desapercibido con el entorno y mantengan intacta la estética. Entre estos tipos destacan los registros simples y los modulares.

Registros de grandes dimensiones

En ocasiones se suelen realizar grandes arquetas en las que se alojan equipos de también grandes dimensiones, o zonas accesibles de instalaciones de gran calibre, que si bien es verdad que no es habitual su sustitución, es probable que en algún momento haya que sustituirlo o acceder a él cambiando grandes piezas. Para esto existen registros modulares en cuya estructura se incorporan las vigas (si estas fueran necesarias) y cada elemento va mecanizado y numerado.

Tapas que al repavimentar siempre quedan enrasadas

En las grandes avenidas, debido al tráfico intenso de autobuses, coches, vehículos de reparto, etc. Es frecuente que se repavimente la calzada para dejarla en perfecto estado. Cuando esto ocurre, se suele “afinar” el encuentro con la tapa para minimizar el escalón, pero es muy difícil, dado que el asfalto es elástico y se va deformando con el paso del tiempo. Para ello se ha inventado una solución, la gama Self-Level.

El marco en este caso es superior y “cuelga el registro del pavimento, de forma que a medida que el pavimento se va compactando, el registro lo hace a la vez y siempre está enrasado con él. Si hubiese que repavimentar, lo único que hay que hacer es extraer el marco superior y la tapa, pavimentar y volverlo a colocar, compactando de nuevo.

Presenta una segunda ventaja, tan importante como la anterior, y es que al no apoyar sobre el pozo rígido de hormigón, sino que permanece flotante en el asfalto, no transmite al pozo los impactos producidos por la rodadura, con lo que éste permanece en mejor estado.

Otras características

Otras características a tener en cuenta son forma, dimensión, estanqueidad, cierre de seguridad codificado, antirrobo, altura, bloqueo al cierre, apertura asistida (para aligerar la maniobra), apertura desde el interior…

¿Cómo debe ser el marco?

El marco es tan importante como la propia tapa, tanto es así que una buena tapa con un marco infradimensionado provocará que en poco tiempo y debido a los impactos de los vehículos se produzcan fisuras y holguras que acaben por hacer ruidos, deformar el registro y romper la parte superior del pozo.

Así pues nuestra recomendación es que siempre que el registro vaya a ser colocado en un pozo nuevo, podemos ir a un marco circular/ octogonal, con un diámetro no inferior a 850 mm para tapas de pozo (paso libre 600) y suficientemente reforzada. Por supuesto siguiendo las indicaciones de montaje que explicaremos más adelante, JAMÁS hormigonando la tapa dejada caer sobre el pozo.

Cuando la tapa va a sustituir un modelo ya dañado, lo primero que nos encontraremos al retirar la tapa vieja, es un pozo dañado y con una mala superficie de encuentro con la tapa. En estos casos nos conviene ir a tapas con marco cuadrado, con el fin de que la superficie de apoyo y hormigonado esté fuera del propio pozo y asegurarnos así de un buen agarre.

En el caso de las SelfLevel explicadas anteriormente (marco flotante) podemos prescindir del problema del marco, aunque según el modelo, se requiere o bien que el pozo esté normalizado o colocar una marco guía que haga a la vez de guía de la tapa y de para-pasta.

Instalación

Lo primero que haremos es comprobar las medidas para asegurarnos que disponemos de suficiente espacio para poder realizar correctamente la instalación de la tapa.

Asiento

1. Preparar un espacio de relleno correspondientes a las dimensiones indicadas.
2. Decapar hasta el hormigón sólido y no agrietado del fondo.
3. Limpiar la cara del espacio de relleno para suprimir cualquier resto de polvo, residuos o grasa.

Instalación del marco, nivelado, encofrado

1. Poner el marco en el asiento anclado
2. Centrar correctamente el marco
3. Poner el marco a nivel mediante cuñas
4. Encofrar
5. Los dispositivos de grandes dimensiones y débiles de espesor, se deberán instalar con las tapas puestas y comprobar su estabilidad.

Sellado

1. Preparar el hormigón de sellado, según las recomendaciones del fabricante. Se puede recomendar un hormigón de agarre rápido si no se puede garantizar el tiempo normal de sellado del hormigón
2. Echar el hormigón en el marco (el hormigón debe llegar hasta el encofrado). La solera del marco debe reposar en toda su cara sobre el material de sellado para asegurar una buena repartición de la fuerza del tráfico
3. Rellenar el asiento completamente, salvo si se desea una terminación especial. En este caso, dejar una altura de 20 mm
4. Proteger el sellado fresco con sacos húmedos o un producto de cura para evitar una desecación excesiva y esperar el agarre completo del hormigón.

Terminación

1. Retirar el encofrado
2. Hacer una terminación de mortero, si fuese necesario.
3. Hacer una terminación de revestimiento, si fuese necesario.
4. Poner la tapa en el marco y asegurarse de que asienta correctamente. Si fuera necesario limpiar las caras de apoyo.
5. Abrir al tráfico.

Esperamos con esto haber aclarado algunos conceptos y el por qué de tanto modelo de tapas, aparentemente iguales, adaptadas a cada necesidad.

Atentamente
Fernando Gea
Director Técnico Comercial

La entrada Los registros de fundición, un mundo por descubrir se publicó primero en Iberagua.

Hemos estado estudiando el caso propuesto y ciertamente que es un poco singular, ya que aquí se produce, a la inversa que en condiciones normales, que los picos de consumo se producen por la noche, lo que nos obliga a darle unas vueltas al tema.

Se observa una importante variación de la presión desde una mínima de 1,6 bar hasta una máxima de 4,3 bar lo que supone una variación de 2,7 bar, y del caudal llegando a variar desde los 4 m3/h hasta 64 m3/h.

Todo esto somete a la tubería a un cambio constante de las condiciones de trabajo, lo que aumenta las posibilidades de roturas.

Objetivo

Conseguir una mayor estabilización de las presiones para reducir la fatiga de la instalación, minimizar las fugas.

Propuesta

La solución que nosotros planteamos es colocar dos válvulas en paralelo, ya que desde un Q min 4 m3/h hasta un Qmax 64 m3/h no da con una sola válvula.

En este caso la válvula pequeña en paralelo llevará el doble pilotaje dia/noche y quedará tarada la presión modo día de pongamos por caso 2,7 bar y la de noche a 2,2 y la grande con un único piloto tarada a modo noche p.ej. 2 bar. Durante el día funcionará casi exclusivamente la pequeña, pudiendo abrir también la grande en caso de necesidad de gran demanda. Para la noche la válvula pequeña permanecerá abierta tratando de mantener la presión a 2,2 bar, pero como será incapaz de abastecer los grandes caudales demandados, abrirá también la grande.

Por caudales recomendamos una válvula DN 50 con V-Port capaz de gestionar los caudales próximos a cero y doble pilotaje y una válvula DN 100 paso total reductora en paralelo montada en el esquema típico de doble válvula de seccionamiento, antes y después de cada reductora, Filtro cazapiedras, carretes de desmontaje y ventosa.

Es imprescindible para el correcto funcionamiento de la instalación la colocación de dos válvulas de seccionamiento por cada válvula y un filtro cazapiedras delante de cada una de ellas. El carrete de desmontaje, caso de ser necesario, se colocará aguas debajo de la reductora, para crear un distanciamiento entre el piloto y el volante de la válvula de seccionamiento aguas abajo.

El programador será autónomo de pilas, bien el modelo BL-IP configurable mediante Bluetooth o el modelo manual WP-1 de Rainbird, ambos para solenoides latch.

Los solenoides empleados serán de la casa Bürkert y con base en acero inoxidable para evitar incrustaciones y problemas de electrolisis al cambio de materiales con el resto del pilotaje que será completamente de acero inoxidable, incluso los relés hidráulicos, tubos, fitting y pilotos de control.

Conclusión: Se realiza el diseño tal y como estaba previsto. La regulación de las válvulas y la suavidad de las maniobras en el cambio de día a noche son excelentes.

Realizamos simulaciones hasta llegar a consumo cero y sorprende la suavidad y el control de los caudales mínimos. Pese a haber dejado tan sólo una diferencia de 2 m.c.a. entre el piloto de noche de la válvula pequeña y el piloto de noche de la válvula grande, no interfieren en absoluto, produciéndose de forma muy suave la transición de una válvula a la otra.

Resultado satisfactorio. Seguros y confiados en que la disminución en fugas y roturas rentabilizará la inversión en un cortísimo plazo de tiempo.

Fernando Gea
Técnico Comercial

La entrada Válvulas modo noche-día se publicó primero en Iberagua.

Los datos de esta instalación son caudal de 27/l seg. A partir de aquí con los datos facilitados calculamos según la tubería existente y su longitud, las pérdidas de carga, presión dinámica y presión estática.

Vemos aquí ya tres cosas a destacar:

1. Según estos caudales y el tubo instalado (PE DN 160-10/ 6 Atms), la pérdida de carga teórica rondaría los 96,6 m.c.a. lo que con los 98,2 mts de desnivel nos dejaría una presión dinámica de 1,6 m.c.a. Esto sin contar las pérdidas de carga en las piezas.
2. Aparecen Varios tramos con presiones negativas. ¿Habremos de compensarlas mediante la aducción de aire a través de ventosas?
3. Aunque la presión negativa no llegará a colapsar la tubería, habremos de poner cuidado con las compactaciones, ya que al sumarse a la depresión interna la carga por aplastamiento, crearíamos un punto vulnerable.

¿Nos podemos imaginar cómo podría ser el golpe de ariete de una tubería que cae desde los 96 m.c.a. hasta 1,6 m.c.a. cuando yo cierre la válvula de llenado del depósito? . Vamos a hacer unos números.

Cálculo de golpe de ariete por cierre de válvula:

Puesto que la válvula cerrará comandada por solenoides y sondas eléctricas, es muy importante conocer los efectos que el tiempo de cierre puedan producir en la instalación, por lo que realizaremos varias simulaciones.

1. Cierre de compuerta a mano: Según varias pruebas, a un ritmo normal se produciría el cierre en 12 segundos. Veamos los efectos.

Observamos importantes depresiones producidas al inicio y final del tramo y una sobrepresión, con respecto a la dinámica de unos 100 m.c.a. y 200 m.c.a. respecto de la depresión teórica. Con esta variación, el riesgo de rotura es enorme. La sobrepresión excede el timbraje del tubo, tanto en el tramo de PN 6 como en el de PN 10.

Segundo planteamiento. Dado a que el operario está bien formado, y es plenamente consciente de la peligrosidad que supone un cierre rápido, realizará el cierre en unos 30 segundos.

Por este motivo recomendaremos una válvula de alivio para el caso que se produzca un cierre lento.

2. En el caso de un cierre por válvula flotador en 30 ‘’ (cierre normal), el efecto sería:

Aunque se mejora el funcionamiento en la parte final del tramo, existen presiones negativas en gran parte del tramo inicial, presiones de hasta 87 m.c.a. en tramos PN 6 Atm y de 129 m.c.a en tramos 10 Atm.

Atención especial a las ventosas, que necesitarán ser capaces de aportar aire en el primer tramo, que tendrá que sacar después y dimensionar adecuadamente ventosas y desagües.

Realizamos de forma concienzuda el cálculo de las ventosas, para garantizar el aporte y evacuación de aire, calculándolas además bajo el supuesto de una rotura parcial de un 30% de la sección útil del tubo. (el capítulo de ventosas lo consideraremos en un artículo aparte).

Solución mediante válvulas hidráulicas.

Las válvulas a instalar para garantizar el buen funcionamiento y evitar roturas de la red serán:

• Válvula de alivio en derivación DN 50 colocada en la transición del PN 6 al PN 10 (punto más vulnerable), con elementos de control y cierre en acero inoxidable.
• Válvula de llenado hidráulico de flotador modulante y sostenedora capaz de controlar la velocidad de apertura y cierre de la válvula y restringir la caída de presión de la conducción (regulando así la velocidad del fluido y tiempo de llenado) y tarar el punto óptimo de apertura para el máximo caudal. Siempre que sea posible este sistema y garantice tiempo de cierre aprox 120 seg, al que añadiremos además una placa calibrada aguas debajo de la válvula, para evitar pasar directamente de una presión muy alta a presión atmosférica, lo que comportaría daños severos por cavitación.

En caso de no ser posible el empleo de este tipo de boya hidráulica por la distancia, o se el depósito pequeño y producirse un cierre más rápido, recurriremos a un cierre/ apertura, mediante solenoides y se procurará un sistema de cierre lento mediante calderín.

Desaparecen las presiones negativas, y la transición de presión dinámica a estática se produce con mucha suavidad.

Fernando Gea
Técnico Comercial

La entrada Ejemplo de cálculos de la conducción de agua desde un manantial-depósito hasta un depósito secundario se publicó primero en Iberagua.

Vemos hoy un ejemplo de unas válvulas de compuerta de gran calibre (DN 500 mm) que abren y cierran todos los días por medio de una motorización que ante la dificultad de realizarla en corriente continua se pasó a corriente alterna.

Por el dilatado plazo de entrega de los motores, y la urgencia de la obra, hubo que entregar las válvulas en su mayoría sin actuador, suministrando posteriormente los actuadores, por ello tuvo que venir varias veces un equipo especializado a ajustar los finales de carrera y par de cierre, generándose en algún caso una suculenta factura del servicio técnico.

Dado que las regulaciones se realizaron “sin agua”, hubo que volver a regular los motores en situación real, bajo la amenaza de la anulación de garantía si manipulábamos nosotros,  por parte de la empresa proveedora de los motores.

El problema empieza con las primeras lluvias, las arquetas no tienen desagüe (y dada la tromba de agua caída, quizás tampoco hubiese servido de mucho) y la conexión del cableado no garantizaba la estanqueidad por el prensa que al menos le hubiese dado un pequeño margen de aguante, con lo que a la primera de cambio nos encontramos con una serie importante de actuadores que se “han mojado” y por tanto no funcionan.

Hablamos con la casa y nos comentan que esto no tiene reparación y que hay que cambiar el motor (unos 2.500 €).

Encontramos además un problema añadido, el frecuente uso de la válvula, y el soportar toda la presión sólo de un lado, acabó propiciando un desgaste prematuro en la tuerca del eje, cuya sustitución requirió de tres personas, más la grúa. Operación que hubo que repetir en tres ocasiones y en diferentes válvulas.

Yo me pregunto: ¿Esto va a ser así cada vez que llueva?, ¿Con este servicio técnico, la amenaza de anulación de garantía y la imposibilidad de reparar motores?, ¿Era esta la opción más adecuada?

En esta situación, puesto que disponemos de presión suficiente, en vez de llevar tendido eléctrico, nosotros hubiésemos planteado ofrecer la opción de poner una válvula hidráulica de control 100% sumergible. Bien es verdad que nos podemos encontrar con el problema de que se nos estropee el solenoide , pero a menos de 3 kilómetros encontraremos  al menos dos empresas que por no llega a 30 € nos venderán uno de repuesto y nuestro operario no tendrá problema en instalar.

Podremos además regular la velocidad de cierre y cualquier otra función que deseemos aplicar.

Aquí podemos ver el caso inverso, se ha empleado una válvula hidráulica de control, además sobredimensionada (DN 300 mm), en una ubicación donde sólo disponemos de 3 m.c.a. y donde no había problema de suministro de electricidad.

La forma de “arreglarlo” fue quitarle el muelle a la cámara, para garantizar que con esa presión pudiera abrir y utilizar una toma externa de presión para garantizar el cierre.

El segundo problema es que por ser una válvula de flotador, estaba previsto el uso de una boya de control, pero claro, el depósito tiene casi tres metros de altura y claro, así la válvula apenas se abre.

Solución: ya que tenemos corriente eléctrica colocamos una boya eléctrica y un solenoide conectado a  un acelerador para propiciar un llenado y vaciado de cámara relativamente rápido, y con garantías. Pero claro, uno piensa… Si el depósito tiene válvulas de mariposa y compuerta dentro de la sala de llaves, ¿por qué no colocar un motor en cualquiera de las llaves? Eso si, al estar sobredimensionado, lo estamos condenando a realizar maniobras de apertura y cierre cada 3 minutos. Amén del nada desdeñable sobrecoste de la válvula.

Evidentemente en campo disponemos de otra gran variedad de válvulas manuales que funcionan de maravilla, compuertas, mariposas con palanca, mariposas con reductor, mariposas Bi-excéntricas, hidráulicas tipo globo, tipo saunder. Retenciones, ventosas, válvulas de esfera,… es cuestión de tener claro calidades requeridas, frecuencia de uso, situación de la válvula , medio en el que va a estar instalada, misión a cumplir, fiabilidad, precio de adquisición y coste de mantenimiento.

 En ocasiones un coste un poco más elevado en la adquisición justifica una reducción de costes en el mantenimiento y una vida más saludable.

Fernando Gea

Técnico Comercial de Iberagua Levante, S.A.

La entrada La importancia de la elección del tipo de válvula de seccionamiento más adecuado y problemas en campo se publicó primero en Iberagua.

Poco podemos imaginarnos lo que ocurre en las tuberías con el aire, a menudo pensamos que una vez extraído al rellenar la tubería, las ventosas ya no van a trabajar más, nada más alejado de la realidad. Y ¿acaso no sorprende la cantidad de veces que se rompen las tuberías en la misma zona?, a veces ni siquiera es el punto más bajo.

Recuerdo una obra en un municipio de cuyo nombre no mencionaremos, que en la inauguración de la obra se cerraron las válvulas de cabecera y fue impresionante ver cómo se colapsaron grandes tramos de tubería, que no hubo más remedio que sustituir, por no haber colocado ninguna ventosa.

El aire, como todo el mundo sabe, se aloja en la parte superior de la tubería, provocando un estrechamiento de la vena líquida, una reducción por tanto de la sección, que puede llegar incluso a producir el efecto de tapón y que el agua no salga pese a la diferencia de cota.

Tiene además la simpática particularidad de poderse comprimir, de ahí que pueda llegar a alcanzar presiones muy superiores a las de la red, lo que produce roturas impresionantes y de gran calibre.

El aire en las tuberías nos puede venir de:

• El propio aire antes del llenado
• El aire introducido en el vaciado
• La liberación del aire disuelto en el agua por cambio de temperatura o de presión
• El producido por cavitación en bombas, reguladoras
• Aducción de aire a través de ventosas en situación de depresión

Los principales volúmenes de aire los evacuaremos y admitiremos mediante la ventosa, pero una vez cerrada esta por la presencia de agua a presión, aquel aire que se va liberando poco a poco y va quedando retenido, y acumulándose en los puntos altos no podrá salir por la ventosa, la cual, aunque ya estuviese sólo con aire, no podría volver a abrir, simplemente por el efecto de la presión del aire, por lo que será necesario contar con otro elemento complementario, el purgador. La suma de la ventosa (Bifuncional) más el purgador, es lo que se conoce como ventosa trifuncional.

Existen distintos modelos y variantes de ventosas, unas tienen el cierre lento para evitar golpes de ariete, otras se componen de dos cuerpos, unas el flotador se realiza a base de discos, en otras mediante bolas. Que a su vez pueden ser libres o guiadas…

Las características que nosotros consideraríamos importantes en las ventosas son:

1. Que la ventosa sea cinética, esto es, que la salida del aire a gran velocidad produzca un efecto de empuje hacia abajo del obturador, de manera que no pueda cerrar de forma prematura por aire.
2.  Pese a lo dicho anteriormente, al final, todas las ventosas a determinada velocidad del aire, se cierran. Por esto es importante que el fabricante disponga de gráficas fiables que nos indiquen la velocidad máxima de paso o el diferencial de presión máximo admisible en la expulsión o admisión de aire.
3. Calcular las ventosas, no en base a la medida de la brida o rosca de conexión, sino en base a la sección de paso real. Existen ventosas pequeñas, p.ej. DN 50 cuya brida de acople puede ser 50, 65, 80 y hasta 100 mm. Esto que puede parecer una trampa, no lo es, en realidad se pretende facilitar las posibilidades de conexión de ventosas pequeñas en aquellos tramos de tuberías grandes donde no se precise mayor sección.
4. Seleccionar fabricantes que nos ofrezcan garantía. En ocasiones las gráficas de expulsión y admisión de caudales se realizan mediante fórmulas teóricas, teniendo en cuenta la sección del orificio de salida del aire y se ofrecen unas magníficas curvas que no tienen nada que ver con la realidad.

Por nuestra parte es importante ser meticulosos en el cálculo, número y ubicación de las ventosas. Aquí nos encontramos preguntas tan temibles como: ¿La ventosa es un tercio de la tubería verdad?, o la conclusión: “Yo no me la juego, yo por si acaso pongo la ventosa del mismo diámetro que la tubería”.

¿Qué ocurre si ponemos ventosas demasiado grandes? Imaginemos un llenado de tubería donde el aire no represente ningún freno al agua o una rotura en la que el agua salga sin ningún tipo de freno (por el efecto vacío), las velocidades podrían ser enormes, y al momento de cierre de ventosa o válvula, el golpe de ariete alcanzará valores muy elevados, pudiendo producir daños mayores y situaciones de mucho peligro.

Solución fácil, calcular las ventosas. ¿Cómo?, ahí es donde quería yo venir a parar.

En el siguiente enlace de iagua, disponemos de un artículo muy interesante para el cálculo de ventosas y purgadores, donde se puede ver muy bien de lo que estamos hablando: https://www.iagua.es/blogs/miguel-angel-monge-redondo/aire-tuberias-ii-calculo-y-dimensionado-ventosas

A la hora de calcular la ventosa deberemos definir primero los puntos singulares en los que deberíamos colocar ventosa, esto es:

1. Puntos altos
2. Cambios significativos de pendiente
3. Antes y después de un sifón
4. Detrás de una Válvula automática de regulación
5. En impulsiones (o pendiente ascendente): antes de cada retención o válvula de corte y a la salida del bombeo antes de la retención
6. En conducciones (o pendiente descendente): detrás de cada válvula de corte principal, cada 500 mts como máximo aunque sean tramos rectos detrás de los estrechamientos de tubería

Una vez definidos los puntos donde debería ir ubicada cada ventosa, calculamos cada uno de los tramos de estas ventosas realizamos la anotación de datos. Puede resultarnos muy útil conocer cómo se va a comportar la tubería ante las situaciones normales de funcionamiento.

En la hoja de cálculo que mostramos hemos introducido los datos de uno de nuestros fabricantes de ventosas, y teniendo en cuenta todo lo dicho anteriormente realizaremos los siguientes cálculos:

1. Establecemos qué diferencial de presión y de depresión estamos dispuestos a admitir en nuestra instalación (en función del coeficiente de seguridad en que nos queramos mover, tanto por los cálculos de las ventosas, como por el riesgo de colapso del tubo en caso de depresión)
2. En función del caudal y del volumen de aire existente en el tubo y el procedente de la liberación del agua por cambios de presión, estimamos el dimensionamiento de las ventosas para que puedan eliminar dicho caudal.
3. Teniendo en cuenta el diámetro de la tubería, establecemos el diámetro de los distintos desagües posibles colocados en los tramos más desfavorables y recalculamos las ventosas según sus tablas de aducción de aire, estableciendo los nuevos diámetros.
4. Tenemos además la opción de realizar el supuesto de una rotura en algún punto crítico de la instalación, definiendo el porcentaje de rotura (en superficie) lo que nos generaría unos caudales distintos.

A continuación la hoja seleccionará aquellas ventosas que más se ajusten a los caudales calculados, pudiendo para ello seleccionar varias más pequeñas en vez de una sola grande.

Por último, aplicaremos el sentido común y la solución que siendo válida, resulte la más económica.

Si teóricamente hemos definido los tramos partiendo de los requisitos donde debíamos colocar ventosas, y sin exceder los 500 mts, no debería sobrarnos ninguna, aunque en ocasiones resulta más costoso colocar dos ventosas pequeñas que una grande, por lo que el último vistazo siempre se lo habremos de dar nosotros y ajustarlo a conveniencia.

Sólo una cosa más, las ventosas y purgadores NECESITAN MANTENIMIENTO, por lo que se deberán instalar SIEMPRE con válvula de aislamiento, a menos que el propio cuerpo de la ventosa ya la contenga, y el orificio “capta-burbujas” se realizará en la generatriz superior del tubo y en un diámetro como mínimo igual al del paso libre de la ventosa, para garantizar su efectividad.

Espero que hayan disfrutado y no se olviden que las válvulas en una obra no suponen más del 2% del presupuesto, pero ¡ay luego, los dolores de cabeza que dan!.

Atentamente

Fernando Gea

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Bien, el primer problema ya nos lo encontramos para encontrar algún fabricante que nos quiera fabricar 130 mts de PE de 140 PN25. El segundo problema ¿Quién tiene piezas de PE 140 en PN 25??? Y por último desde la zona inferior había una toma que abastecía un pequeño aljibe (apenas 2 o 3 m3) que mediante una boya permanecía siempre lleno, para mediante un grupo de presión alimentar a un camping situado a no muchos metros de allí.

Bueno, yendo por partes, planteamos la sustitución de aquella tubería por otra de PVC Orientado en PN 25, ya que los plazos no permitían una demora hasta la fabricación de la de polietileno, aquello fue visto con buenos ojos, ya que se emplearon piezas de fundición para PVC que son PN 25 y matamos dos pájaros de un tiro. El contratista ahorró una importante suma en el coste de la tubería, aunque finalmente por algo menos de 300 € se la compró a la competencia (aunque esto forma parte de otra historia en el capítulo de ingratitudes).

Es por ello que decidimos realizar un concienzudo estudio de la solución idónea y aprovecharíamos para modificar el banco de pruebas y colocar una bomba PN 30 que nos sirviera para realizar los ensayos.

Los datos disponibles son:

1. La bomba, trabajando en curva, sacará entre 55 y 65 m3/h, y una altura de entre 24 y 28 mca.
2. La cota de la salida del brocal es de 685 msnm según proyecto y la cota a la que se situarán las válvulas es prácticamente la misma.

La longitud de la conducción es de 130 m, por lo que no existe una excesiva pérdida de carga.

El objetivo es sustituir el tramo que va hasta el depósito de rebombeo con el fin de que la bomba alimente directamente hasta el depósito superior, dejando eso si una acometida al depósito de rebombeo, que seguirá abasteciendo al camping.

Los problemas que deberemos tener en cuenta son:

1. La presión en el punto de acometida es de aproximadamente 25 Atm, por lo que el paso hasta 0 atm puede provocar severos problemas de cavitación.
2. las operaciones de apertura y cierre de válvula deben ser muy suaves y lentas, ya que de producir golpes de ariete en la impulsión principal las consecuencias podrían ser desastrosas.
3. El caudal de llenado del depósito debe ser proporcionado con respecto al de vaciado, para evitar que la válvula, en caso de estar excesivamente sobredimensionada, esté abriendo, rellenando y cerrando cíclicamente. Lo ideal sería que el tiempo que la bomba esté consumiendo la válvula esté rellenando, realizando una apertura y cierre por cada ciclo de bomba.
4. El alivio de la presión de la impulsión debe ser moderada. Hay que evitar una caída excesiva de la presión que potencie el posible golpe de ariete cuando la válvula cierre.
5. El hecho de que el depósito superior se llene por arriba, supone que en caso de que el depósito del rebombeo bajase de nivel estando la bomba parada, comenzaría a descargarse la columna de la impulsión, llenando la tubería de aire y provocando transitorios no deseados en el llenado de la impulsión. (las operaciones de llenado y vaciado incontrolado producen numerosas roturas en la conducción), por lo que convendría evitar esta situación. Por todo ello a cada uno de los puntos anteriormente mencionados proponemos las siguientes soluciones:

1. Para evitar reducciones excesivas y dejarlo todo a una sola válvula, dispondremos de dos válvulas reductoras colocadas en serie (cascada) de manera que con la primera reduciremos de 25 atm a 5,5 atm y con la segunda de 5 atm a presión de salida (0,5bar).
2. Se colocarán válvulas de aguja que permitan una regulación básica del tiempo de cierre y apertura de las válvulas y se colocará un piloto flotador modulante dentro del depósito y en una caja anti-oleaje, que garantice un cierre lento y progresivo. El sensor del piloto irá en remoto en vez de colocado en la válvula.
3. Según los datos de la bomba actual para abastecimiento del camping, esta extrae una caudal que varía entre 75 – 225 l/min de pendiendo de la presión 111 m.c.a. hasta 56,5 m.c.a. Calcularemos una hipótesis en torno al punto más centrado de la curva, esto es 150 l/min a unos 83,75 m.c.a. Esto nos da unos 9 m3/h. Analizando la gráfica de caudales de las válvulas, podemos ver que la válvula DN 50 puede empezar a gestionar los caudales a partir de 6 m3/h.
4. Para evitar que la presión de la impulsión caiga o incluso que se vacíe la impulsión, colocaremos en la primera válvula un piloto sostenedor además del reductor, que suavizará la maniobra e impedirá que la red quede sin presión.

Dado que el paso de cualquier presión, especialmente si es un poco elevada a cero, provoca un alto riesgo de cavitación, y que es previsible que la válvula esté trabajando mucho tiempo en una posición bastante cerrada, colocaremos en ambas válvulas un dispositivo anti-cavitación, que además de sufrir y soportar la cavitación, protegiendo a la válvula, permitirá caudales todavía inferiores a los 6 m3/h antes mencionados, y ayudarán a realizar un cierre progresivo y una placa calibrada aguas abajo de la segunda válvula para que contenga la presión y minimice los daños.

1. Placa calibrada

2. Cierre en V-Port

En el montaje resulta imprescindible considerar los siguientes elementos:

• Válvula de corte aguas arriba
• Filtro cazapiedras
• Válvula sostenedora y reductora DN 50 con V-Port cierre y apertura controlada
• Válvula Reductora sensor remoto y Flotador Doble nivel y modulante cierre y apertura controlada DN 50 con V-Port y placa calibrada a la salida.
• Además de los elementos de entronque a la impulsión principal y a la línea de derivación a depósito.

Preparación del material y puesta a prueba en el banco de pruebas

Se prepara minuciosamente el material, empleando en el pilotaje elementos adecuados para la presión PN 25 que han de soportar y seleccionando válvulas de aguja de alta sensibilidad y acero inoxidable para el ajuste fino y minimizar los problemas de mantenimiento.

Asimismo, en la válvula reductora – flotador, realizamos el drenaje del piloto  (y cámara) a través de una válvula de flotador, lo que nos permitirá un cierre lento y suave, obligándonos para ello a colocar un piloto reductor con sensor de presión remoto.

Tras realizar los montajes, se colocan los demás elementos para comprobar que tanto tornillería como las distancias previstas permiten su accionamiento.

Ensayo en el banco de pruebas

Una vez comprobados todos los preliminares, se realiza una simulación en el banco de pruebas, ajustándolo a las condiciones de presión de trabajo de la instalación real. Se repiten las pruebas modificando parámetros y ajustando las válvulas de aguja y se da por bueno el montaje.

Puesta en marcha en campo

Tras la activación de la bomba, ajuste del variador de frecuencia, se realiza la limpieza de la tubería para posteriormente presurizar las válvulas y realizar el ajuste en fino.

En el depósito se ha colocado una plancha que hace la función de anti-oleaje, para impedir maniobras bruscas en la válvula. Ajustamos los coeficientes de reducción de 24 atm a 7,5 en la primera válvula y de 7,5 a 1,8 Atm en la segunda.

Queda explicado al responsable que simplemente manipulando el último piloto reductor podemos aumentar la presión de salida y por tanto el caudal (apretando a derechas) o reducir la presión de salida y por tanto el caudal de llenado (aflojando a izquierdas). El punto óptimo es aquel en el que el caudal de vaciado y de llenado sean prácticamente el mismo para evitar que las válvulas abran y cierren varias veces por cada ciclo de bombeo del camping.

Simplemente tanteando con el tornillo del piloto se puede ajustar con bastante precisión el caudal de llenado.

En cuanto al piloto sostenedor, lo hemos tarado para que evite que la presión de la impulsión caiga de  20 Atm, de esta forma además de evitar variaciones fuertes de presión, evitará también que la demanda del camping consuma la columna de la impulsión y la deje vacía.

No se deberán manipular las válvulas de aguja de ninguna válvula, ni los pilotos de la primera por personal no cualificado, dado el alto riesgo de rotura en caso de malfuncionamiento.

Dadas las elevadas presiones gestionadas y los saltos de presión, deberá realizarse una inspección y comprobación periódica del estado de las presiones y suavidad en las maniobras, y un mantenimiento anual y re-calibrado, que asegure el buen funcionamiento del sistema.

Fernando Gea

Técnico Comercial.

La entrada Llenar un depósito desde una toma a 25 atm se publicó primero en Iberagua.

Los motivos son muy diversos, desde envejecimiento en las tuberías y accesorios (la causa más común), hasta instalaciones realizadas sobretodo en los últimos tiempos, donde la abundancia de obras dio lugar a “instaladores” poco cualificados, que no ejecutando correctamente las instalaciones, han dejado redes defectuosas a los servicios de aguas.

Esto último resulta especialmente gravoso en las redes de polietileno, que muchas veces, pese a no haber respetado los tiempos y presiones de la soldadura, el tubo queda “pegado”, de manera que la prueba de presión y estanqueidad se pasa sin problemas, y los problemas vienen después de uno o dos años, donde los cambios de estaciones producen dilataciones y contracciones en los tubos que ya para siempre irán soltando las soldaduras hasta que finalmente queden todas reparadas o la tubería sustituida.

Lamentablemente para este problema no tenemos otra solución alternativa, pero si que es verdad que al reducir las presiones y sobretodo al evitar las sobrepresiones nocturnas debido al descenso de caudal, reduciremos en una cantidad importante el ritmo de averías.

La segunda causa de fugas debida a poros, fisuras, fallos parciales de estanqueidad en collarines, uniones, etc, también se pueden mejorar reduciendo la presión en las horas en que no la necesitamos, por ejemplo en horario nocturno o incluso a medio día, donde el consumo es prácticamente el de fugas.

En las anteriores gráficas podemos observar unos consumos máximos de unos 120 m3/h y unos mínimos de 40 m3/h que son el caudal de fugas(línea roja). Por contra la presión (línea azul) oscila entre los 4,9 bar en los momentos de mínimo consumo y los 4,4 en los de máximo consumo.

Como ejemplo, y partiendo de un caso real, si partimos de un caudal de fuga de 40 m3/h a una presión media de 4,7 bar tendríamos un agujero equivalente a un orificio de 21,48 mm de diámetro, 960 m3/día y 350.400 m³/año, al reducir en horario nocturno, pongamos unas 7 horas a 2,5 bar pasaremos a unas fugas de 29,2 m³/h lo que supone un ahorro de 259,2 m³/día lo que supone un ahorro de un 27 % de las fugas.

Si aprovechando que instalamos esta válvula, y puesto que 4,7 parece una presión un tanto excesiva, decidimos instalar un segundo piloto (Configuración modo día/ noche), podemos aprovechar para bajar la presión también durante el día, dejándola a unos razonables 3,5 bar durante las 17 horas restantes de las de horario nocturno, lo que nos dejará las fugas en 34,5 m³/h que en 17 h serán 586,5 m³/día que sumados a las actuales fugas nocturnas de 22,2 m³/noche nos dará unas fugas diarias de 790,9 m³/día. Esto nos supone una reducción de las fugas de un 17,62% (61.721,5 m³/año) y un descenso significativo del número de roturas y el coste de reparación.

La singularidad que nos vamos a encontrar en este tipo de nudos es que nos encontraremos con unos caudales nocturnos consistentes prácticamente en los caudales de fuga, muy bajos (40 m3/h) y tendentes a menos, y por otra parte caudales punta diurnos elevados (120 m3/h) , lo que hace necesario la instalación de una válvula más pequeña en by pass capaz de gestionar los caudales bajos hasta llegar al mínimo de la grande.

En este caso se Instalará en By-pass una reductora DN 65 y una válvula DN 200 de paso reducido en la línea principal.

La pequeña regulará caudales entre 8 y 40 m/3, quedando preparada para en caso de disminución de caudal de fugas poderle colocar un V-Port que permita regular caudales mínimos de hasta 1 m3/h, y en paralelo la grande capaz de gestionar caudales desde 40 m3/h hasta 250 m3/h.

En cuanto a la regulación, la válvula pequeña de piloto simple quedará tarada a la presión nocturna ( P.ej. 2,6 bar). Mientras que la grande llevará un doble piloto reductor discriminado por un programador horario de pilas y cuya presión nocturna esté tarada un poco inferior a la de la válvula en by-pass (P.ej. 2,4 bar) de forma que la pequeña abastezca a 2,6 todo el caudal necesario, y sólo en caso de no ser capaz de proporcional todo el caudal solicitado, y la presión caiga hasta 2,4 bar, se abra la grande para aportar. En cuando al día, el consumo justifica el empleo de la válvula grande, por lo que al subir esta la presión a los 3,5 bar, automáticamente se cerrará la válvula pequeña, que ya ha visto superada su presión de tarado.

Eso si, sin olvidar jamás de los jamases ni los filtros, ni las llaves de corte ni las ventosas, y agradeciendo de antemano que las dimensiones de la arqueta sean las adecuadas para poder realizar correctamente el posterior trabajo de mantenimiento.

Conclusión: Al no tener tantas variaciones de presión, se ha disminuido significativamente el número de roturas, y se ha producido un ahorro cuantioso en pérdidas por un precio ligeramente superior al que hubiese supuesto la reparación de una sola de las fugas.

Fernando Gea

Dpto Comercial Iberagua

La entrada Reducción significativa de fugas y roturas en la red mediante válvulas de control se publicó primero en Iberagua.

Afortunadamente lo que si hay es agua, y aunque tiene una alta concentración de sales, el cultivo de olivo de la variedad arbequina lo tolera de forma satisfactoria.

La suma de los campos supone un total de 15.000 olivos en super-intensivo y el aceite de primerísima calidad se comercializa como aceite en rama Premium virgen extra, con reconocimientos contrastados por parte de diversos organismos.

El bombeo se encuentra a 140 metros de desnivel del depósito principal y el nivel dinámico del pozo a unos 70m . Además existe una segunda balsa para el riego de las zonas más bajas.

Hasta la fecha la alimentación se realizaba mediante un generador de gasoil, lo que representaba un enorme problema, ya que se alcanzaban en el grupo altas temperaturas en verano que obligaba a realizar los riegos de forma presencial y en horarios nocturnos . Además de un considerable impacto sonoro y de emisión de CO2 .

El primer paso fue el proyecto de una instalación fotovoltaica para atender las necesidades hídricas de la finca. Para lo cual se realizaron los cálculos a través del programa de cálculo de Atersa, manejando los distintos supuestos y siempre basándonos en las curvas reales de la bomba instalada, obteniendo la previsión en cada mes del año.

A continuación se diseñó una estructura metálica acoplada al perfil de la finca para minimizar el impacto ambiental y poder fijar de forma adecuada los 31,68 kW de paneles.

Los paneles seleccionados fueron de la marca Atersa , modelo A-330-72 (330 Wp ) instalados en 6 series de 16 paneles cada una con una Voc máxima de 770 V a una inclinación de 20º, fabricados en Valencia con garantía de eficiencia de producción, longevidad y libre de daños ocultos que pueden aparecer con una incorrecta manipulación o transporte.

La inclinación de las tapas, a diferencia de las instalaciones para venta de energía, lo que buscan es la máxima eficiencia a lo largo del año, especialmente en aquellos meses en que las horas de sol y su intensidad son menores (mayor cantidad de días nublados y menos horas de sol)

Para el variador se escogió también el equipo de Atersa, con un variador Fuji ESP 22/400. Sistema muy sofisticado con un magnífico rendimiento. Este permite con un nivel de radiación pequeño, arrancar la bomba y ponerla a producir aunque sea a baja frecuencia. No cabe duda que la elección de unas buenas placas (en número suficiente ) y un buen variador representan un importante aumento en la capacidad de bombeo de la instalación y una garantía de funcionamiento.

En el caso de la bomba, se reutilizó la existente, el modelo SXT-10/37 – 15,6 Kw de la casa IDEAL.

Para completar el bombeo, se instalaron dos programadores Heimdall en espejo, de manera que desde el bombeo pudiésemos controlar el llenado de una balsa situada a 1,3 km en línea recta, y mantener así siempre la balsa llena. El uso de este programador permite además la posibilidad de controlar otras 15 salidas para válvulas motorizadas, relés, arranque y parada de bomba, iluminación, abonado,… así como otros diez varemos de entrada como temperatura ambiente o del bombeo, humedad del suelo, alarma de la caseta o de las placas, niveles de depósitos o de columna sobre la bomba sumergible, control de presión, control de caudales, y todo tipo de sensores analógicos o digitales, lo que abre un mundo de posibilidades en cualquier aplicación (invernaderos, embalses, bombeos, medición, control). Registrando además los resultados para poder posteriormente comprobar las estadísticas y hacer previsiones a futuro.

Presenta además la gran ventaja de poderse monitorizar desde el móvil, pc o Tablet así como actuar, con lo que en cualquier momento podemos comprobar el estado de nuestra instalación y actuar sobre ella.

El resultado es sorprendente, ya que ha facilitado enormemente el manejo de la finca, y la calidad de vida de su propietario, se ha reducido el gasto que antes había en gasoil y se ha mejorado en términos medioambientales y de ruido.

Lo mejor de todo es que se prevé que la amortización de la inversión se produzca en 6-7 años.

Esta instalación podría estar en cualquier parte del mundo, ya que mientras tenga agua, el resto es totalmente autónomo y autosuficiente.

Fernando Gea

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Este pequeño molusco, también conocido como Dreissena polymorpha está incluida en la lista de las 100 especies exóticas invasoras más dañinas del mundo (Wikipedia), ya que es capaz de sobrevivir tanto en agua dulce como en agua salada y con una gran capacidad para reproducirse.

Foto extraída del Diario Las Provincias

Se trata de un mejillón de pequeño tamaño que en la época de cría pone huevos que al eclosionar libera unas larvas de un diminuto tamaño, de ahí la dificultad de eliminarlas, y que después se reproducen en el interior de las tuberías, reduciendo la eficiencia de las instalaciones, aumentando los costes de bombeos, impidiendo el correcto funcionamiento de las válvulas automáticas de control  y llegando a taponar incluso el paso de agua.

En esta imagen extraída de un artículo del mejillón cebra, del diario Las Provincias, podemos observar un filtro cazapiedras totalmente obstruido por una enorme cantidad de estas simpáticas criaturas.

¿La solución?

Afortunadamente se ha estado trabajando mucho en esto y no hay una única solución, sino varias.

Nosotros hablaremos de la que en colaboración con un fabricante y la Universidad Politécnica de Valencia estuvimos trabajando. Se instaló un filtro de gran capacidad de filtrado en una comunidad de regantes en Tous.

La conclusión a la que se llegó es que con una filtración de 30 micras, se puede garantizar que son prácticamente infalibles, ya que no sólo retienen las conchas, sino que además son capaces de retener, o dañar severamente, tanto huevos como larvas, impidiendo así la proliferación del mejillón.

Un problema surge ante un filtrado tan exquisito, y es que nos obligaría a estar interrumpiendo constantemente el filtrado para realizar contralavados, con el trastorno de suministro en la red y la considerable pérdida de agua. Aún en el caso de poner dos en paralelo para no interrumpir el suministro, ¿Cómo de efectivos resultan los contralavados en los filtros de anillas convencionales para riego?. Las experiencias que hay al respecto no son muy alentadoras.

Llegados a este punto, es cuando valoramos el magnífico sistema desarrollado para industria, y que a nosotros nos viene de perlas para nuestro “problemilla”.

Se trata de un filtro que se compone de unas “velas” o conos, formados por anillos de acero inoxidable soldados sobre unas varillas con una separación calibrada para una filtración de 50 a 3000 micras y de un tejido de malla para filtraciones de 25 a 60 micras y que configuran el cartucho de filtrado y su grado de filtración.

Entre las grandes ventajas que presenta está la de que no necesita interrumpir la función de filtrado para realizar el contralavado, ya que un motorreductor de accionamiento eléctrico gira el brazo de lavado por la parte inferior conectando secuencialmente y de uno en uno cada una de las velas con el desagüe.

El caudal necesario para realizar cada contralavado es realmente pequeño y las operaciones de desmontaje y limpieza de velas se reduce generalmente a una vez al año.

Dada la enorme cantidad de opciones posibles ajustadas a las variables a tratar, no existe una tarifa, pero tanto la cotización como el plazo de entrega son razonablemente rápidos.

Con un amplio rango de medidas, dispone de conexiones entre DN 50 y DN 900, para un caudal máximo de hasta 7500 m³/h, presión máxima de hasta 100 bar y precisión de filtro entre 25 y 3000 micras.

Otra de las particularidades que llama la atención de este sistema es que los cartuchos tengan forma cónica, ¿Por qué se hacen así?, me alegra que me hagas esa pregunta.

Esta forma cónica mejora enormemente la limpieza del filtro al realizar el contralavado. En la imagen de la izquierda podemos ver el resultado con filtros cilíndricos y cónicos. Es pues un avance tecnológico patentado que nos diferencia de la competencia y mejora la eficiencia de nuestros equipos.

Existen además otros modelos complementarios que combinan la filtración con el funcionamiento de un hidrociclón, para atacar las partículas gruesas en una primera fase con el hidrociclón y las finas en una segunda mediante los anillos de filtrado. (ver tarifa Iberagua apartado 3 Filtros y Carretes)

La realidad de este sistema de filtrado es que es tan efectivo, que los clientes que lo han instalado, han repetido por las múltiples ventajas en ahorro de agua, tiempo de limpieza, efectividad en la filtración y robustez del sistema, ideal para sistemas de gran caudal y aguas complicadas. Es pues una solución fiable y respaldada por un gran servicio técnico.

Espero que te haya resultado interesante este artículo y te haya aportado algo nuevo.

Un saludo

Fernando Gea

Dpto Técnico Comercial

La entrada ¡Dichoso mejillón cebra! se publicó primero en Iberagua.

En las visitas realizadas a las comunidades de regantes y compañías de aguas, muy a menudo nos encontramos con válvulas de control (automáticas) instaladas que no han llegado a funcionar nunca, que están sobre dimensionadas o que realizan una función innecesaria en la instalación.

Bien sea por el afán de vender por parte de los comerciales, bien sea por no tener claro las necesidades de los clientes a la hora de realizar los diseños, la realidad es que se despilfarra mucho dinero en válvulas que generalmente van a parar al “cementerio de los elefantes”.

Ocurre además que cuando vas a hablar con un fabricante acerca de la posibilidad de reutilizar una válvula existente, generalmente no garantizan la solución, no se puede hacer, o simplemente: “eso yo no te lo hago.”

La vida útil de las válvulas, siempre que sean de buena calidad, es muy larga en el tiempo, encontrando ejemplares con 15 y 20 años de antigüedad todavía en funcionamiento, pero claro, tienen un defecto, al igual que los coches requieren de mantenimiento.

El mantenimiento es muy sencillo y basta con realizarlo una o dos veces al año, pero claro, la válvula no puede ir al taller. Y entonces… ¿A quién llamo?.

Probablemente la empresa que me lo vendió no tenga servicio de formación o mantenimiento, las oficinas centrales estén en Madrid, Barcelona, Pais Vasco… ¿Cuanto cuesta que me envíen un técnico desde allí? ¿Qué disponibilidad hay en los repuestos?

Al igual que en los coches, hay que ser lo suficientemente serios y responsables como para entender que antes de vender un nuevo modelo (lo sabemos muy bien por haber suministrado vehículos eléctricos  y repuestos para toda España) , tenemos que ser capaces de garantizar un correcto servicio post-venta, lo que significa tener en stock suficientes repuestos y un servicio técnico cualificado preparado para actuar en cualquier momento.

Una válvula que deja de funcionar, puede interrumpir el servicio de agua potable, provocar una rotura o en definitiva dejar a gente sin agua.

¿Cuánto tiempo le podemos pedir a alguien que deje de beber? y a un agricultor en plena cosecha, ¿Cuánto le pediremos que deje de regar en el momento de engorde de la fruta cuando se juega el dinero invertido todo el año y los beneficios?.

Desde IBERAGUA hemos hecho una fuerte apuesta por la adecuación de válvulas “recuperables” del mercado, para ponerlas a funcionar realizando las funciones que realmente sean necesarias, con unos costes mínimos y una garantía de funcionamiento. Dando la solución a medida y modificándolas en base a las necesidades.

Piezas pintadas con pintura de poliuretano después del chorreado con arena

Después de la restauración

Hoy os queremos presentar dos reportajes de ejemplo de recuperación, el primero se trata de una válvula de la serie 700 de BERMAD DN 400 mm de doble cámara, equipada originalmente con piloto altimétrico que nunca llegó a funcionar reconvertida en válvula bi-direccional de llenado/ vaciado de depósito con accionamiento remoto mediante piloto flotador de doble nivel con una toma de presión externa (por carecer de presión en la red) y con sensor hidráulico de falta de presión para la apertura y aporte desde depósito.

Las necesidades del cliente consistían en llenar un depósito desde una tubería, en la que el agua sólo llegaría cuando un determinado pozo estuviese en marcha, y controlase el llenado del depósito. Pero también se requería que en caso de estar parado dicho pozo, y vaciarse la tubería, la válvula lo detectase y se abriese para aportar desde el depósito. Magnífico ejercicio de diseño y magnífica re-utilización de válvula.

El segundo ejemplo se trata de una válvula de sobre-velocidad de DN 700 marca ROSS, que sencillamente estaba inactiva desde no se sabía cuando. Este tipo de válvulas son la combinación de una válvula de mariposa, un resorte (sensor de velocidad del agua), y un contrapeso activado hidráulicamente por una bomba manual de aceite, que a la sobre-velocidad obliga a la válvula a cerrar, con una velocidad regulable.

Aparentemente, por no cerrar correctamente las mariposas a la salida del depósito, se cortó el agua mediante esta válvula, pero la falta de mantenimiento y control, permitió fugas que acabaron dañando la fundición e impidiendo la estanqueidad además de, lógicamente, bloquear la mariposa, que ya no cerraba.

En ambos casos se realizó un desmontaje, recuperación de piezas, cambio de juntas, chorreado de la fundición, y repintado, esta vez con pintura de poliuretano de excelente calidad. Ambas dos válvulas están actualmente funcionando con sus respectivas guías de conservación, lo que ha supuesto un gran ahorro para ambos propietarios y un ejemplo de eficiencia y reciclaje.

Desde el equipo técnico de IBERAGUA nos sentimos orgullosos de ser útiles, realizando un buen trabajo y ayudando a nuestros clientes a ser más eficientes.

Un saludo, Fernando Gea

Director Técnico – Comercial

La entrada Restauración de válvulas se publicó primero en Iberagua.